江陰工業污水一體化設備點擊報價咨詢隨著工業發展，金屬鎳已經成為工業生產中的一種常見金屬，其領域主要含有電子產業、航空航天、機械制造、輕工業等方面。在工業生產中會存在鎳離子泄露或者跟隨工業廢水排出，其中大部分的企業都沒有把污水經過物理或者化學等方法處理，導致重金屬鎳在排出的廢水中跟隨水流流到各個地方，并經過長期的時間積累，將會在生物體內富集造成健康損害。現在環保行業處理含Ni2+工業廢水的幾種常見化學方法有：化學沉淀法、電解還原法、催化還原法、化學還原法和離子交換法等。其中，化學沉淀法在現在的處理情況下，一般的方法都是加入堿或者堿性鹽

屬生長的SCN-、酚類、CN-等，提高整個焦化廢水處理系統的抗沖擊能力。

　　2.3.2 園區深度處理系統

　　①調節池及事故池

　　調節池主要對5家焦化廠預處理后的廢水進行收集，并調節水質水量。設計尺寸為40m×30m×6.5m，有效容積為7000m3，鋼筋混凝土結構，共1座。配有提升泵3臺(1用2備)，Q=300m3/h，P=210kPa，N=22kW。另設有事故池1座，尺寸為45m×37m×6.5m，有效容積為1000m3。

　　②一級好氧池和一級沉淀池

　　一級好氧池共2座，設計尺寸為35m×12m×6.5m，有效容積為5000m3，鋼筋混凝土結構，推流式運行，水力停留時間為24h，配有可提升式硅橡膠膜微孔曝氣管。配羅茨鼓風機，Q=30m3/min，P=6.5kPa，N=45kW，2用1備。一級沉淀池1座，設計尺寸為20m×4.1m，有效容積為800m3，表面負荷為0.83m3/(m2·h)，配備有中心傳動刮泥機，直徑為20m，線速度為3m/min，減速機功率為0.75kW，配污泥回流泵，Q=300m3/h，P=210kPa，N=22kW，1用2備，污泥回流至好氧首端，回流比為50%。

　　③二級缺氧池和二級好氧池

　　二級缺氧池1座，主要進行反硝化脫氮，設計尺寸為20m×17m×6.5m，有效池容為4000m3，停留時間為20h，鋼筋混凝土結構，配有水下攪拌器4套，功率為7.5kW。配有碳源儲罐以及碳源投加計量泵2臺(1用1備)，向缺氧池投加適量碳源。

　　二級好氧池1座，設計尺寸為20m×13m×6.5m，有效池容為3000m3，停留時間約14h，鋼筋混凝土結構，配有可提升式硅橡膠膜微孔曝氣管，曝氣與一級好氧曝氣由鼓風機房共同提供。

　　④二級沉淀池

　　二級沉淀池1座，設計尺寸為20m×4.1m，有效容積為800m3，表面負荷為1.04m3/(m2·h)，配備有中心傳動刮泥機，直徑為20m，線速度為3m/min，減速機功率為0.75kW，配污泥回流泵，Q=300m3/h，P=210kPa，N=22kW，1用2備，污泥回流至二級缺氧首端，回流比為100%。

　　⑤原位吸附池和強化Fenton氧化池

　　原位吸附池主要通過投加適量凈水劑，去除部分COD以及SS，設計尺寸為4m×8m×4m，停留時間為45min，鋼筋混凝土結構。配有4臺攪拌機，功率為3kW，溶藥池尺寸為5m×4m×6m，凈水劑儲罐容積為15m3，螺桿泵3臺，功率為1.5kW，流量為2m3/h，1用2備，硫酸儲罐容積為10m3，計量泵3臺(2用1備)，流量為125L/h。

　　強化Fenton氧化池設計尺寸為4m×8m×4m，停留時間為45min，鋼筋混凝土結構。配4臺攪拌機，功率為3kW，溶藥池尺寸為5m×4m×6m，催化劑儲罐容積為15m3，螺桿泵3臺(1用2備)，功率為1.5kW，流量為2m3/h，雙氧水儲罐容積為10m3，計量泵2臺(1用1備)，流量為125L/h，硫酸儲罐容積為20m3，計量泵3臺(2用1備)，流量為125L/h，液堿儲罐容積為15m3，計量泵3臺(2用1備)，流量為125L/h。

　　⑥原位吸附和強化Fenton氧化沉淀池

　　原位吸附及強化Fenton氧化沉淀池的設計尺寸及參數參照二級沉淀池。

　　⑦可再生活性炭吸附塔

　　可再生活性炭吸附塔主要強化去除水體中殘留的污染物，是焦化廢水處理系統最后一道保障。設計塔高為22m，底面積為10m2，流速為8m/h，不銹鋼結構，共3座。進水方式為下進上出，四周進水，防止短流。配有化工泵4臺(2用2備)，Q=170m3/h，P=500kPa，N=22.8kW。

　　⑧污泥濃縮池

　　污泥經濃縮后送往壓濾機房進行脫水處理，包括生化系統剩余污泥、原位吸附池和強化Fenton氧化池產生的化學污泥。設計尺寸為20m×5.9m，共1座，鋼筋混凝土結構。配疊螺式污泥脫水機及附屬設備，處理量為20m3/h，出泥含水率為80%，共3臺(1用2備)。

　　3、調試與運行效果

　　為滿足工業園區內5家焦化企業正常生產熄焦用水量，園區需在1個月內將處理量由最初的1000m3/d提升至5000m3/d。由于前端5家企業生化系統對COD具有一定去除能力，對氨氮及總氮脫除效果較差，焦化廢水進入園區污水廠后，COD去除負荷較低，氨氮及總氮去除負荷較高。調試過程中，園區一級好氧污泥回流比為50%，二級好氧污泥至缺氧回流比為100%。

　　3.1 日處理量提升及硝化負荷分配

　　園區生化段COD去除負荷較低，主要受到硝化負荷的限制。針對焦化廢水硝化負荷的工

，產生Ni(OH)2沉淀下來，耗費的成本低，但

　從表10和11中可知，鎂的去除主要取決于反應pH(少量鎂形成碳酸鎂沉淀)，對鈣的去除影響較小，且需控制反應pH約11.0。當反應pH為11.0時，隨著純堿用量的增大，水中鈣含量逐漸降低。且雙堿法在一定條件下，可實現處理后水中鈣、鎂離子含量不大于50mg/L的要求。此外，藥劑費用約為3~4元/m3。

　　綜上所述，中和液采用雙堿法除鈣鎂在技術、經濟上是可行的。

　　3.1.6 小結

　　通過開展“片堿+CO2"法、“電石渣+CO2"法、純堿法、“電石渣+純堿"法和雙堿法的工藝篩選試驗，在技術、經濟上進行初步評價，得出以下結論：

　　3.1.6.1 “片堿+CO2"法不適宜用于中和液除鈣鎂，主要原因在于二氧化碳的投加需要消耗大量的片堿以維系較高的反應pH，且除鎂效果差。

　　3.1.6.2 “電石渣+CO2"法不適宜用于中和液除鈣鎂，主要原因在于電石渣的投加使水中鈣含量增加，最終導致二級除鈣的藥劑費用大大增加，且同樣存在“片堿+CO2"法中存在的問題。

　　3.1.6.3 純堿法除鈣處理后鈣含量可小于50mg/L)，但無法實現處理后水中鈣、鎂含量同時不大于50mg/L的要求，若對回用水中鈣鎂含量要求約100mg/L時，則可直接采用純堿法除鈣鎂。

　　3.1.6.4 “電石渣+純堿"法和雙堿法，可實現處理后水中鈣、鎂含量不大于50mg/L的要求，藥劑費用均約為3~4元/m3，在技術、經濟上是可行的。但是，“電石渣+純堿"法，在工藝上涉及兩次固液分離(一級除鎂、二級除鈣)，設備投資相對較大且現場操作、管理較為繁瑣。因此，中和液除鈣鎂建議采用雙堿法，下文亦針對此法進行工藝參數優化。

　　3.2 純堿用量對雙堿法除鈣鎂的影響

　　江陰工業污水一體化設備點擊報價咨詢取中和液4L，往其中加入一定量的片堿(約0.139g/L)調節pH至10.5，然后平均分成8等份，再分別往其中加入一定量的純堿(用量分別為鈣含量的0至3.56倍)，再取中和液2L，往其中加入一定量的片堿(約0.70g/L)調節pH至11.5，然后平均分成4等份，再分別往其中加入一定量的純堿(用量分別為鈣含量的0至4.43倍)，均攪拌反應約30min，反應結束后過濾，取濾液送檢測，結果見表12。

在處理沉淀的含Ni2+絡合物中沉淀不同時吸附劑的價格不菲、吸收量不大。本文通過研究Ca(OH)2和一些銅試劑的結合，使得在處理含鎳絡合物的工業廢水效果更好，為處理含Ni2+的工業廢水提供了高效便捷的方法。某黃金冶煉廠在生產過程中產生工業廢水，采用電石渣中和法進行處理，處理后廢水(下文簡稱“中和液")滿足?污水綜合排放標準(GB8978-1996)?排放指標，達標外排。目前，黃金冶煉廠中和液外排量約800m3/d，而廠區工業用水量為1200m3/d，為響應“節能減排、清潔生產"的號召，該黃金冶煉廠擬對中和液進行深度處理，控制鈣、鎂離子濃度小于50mg/L，滿足工業用水要求后，將中和液回用于生產，達到減少廢水外排量、回收利用水資源的目的。通過試驗，對各種除鈣、鎂技術方案進行比較，優選出技術可靠、經濟可行的工藝參數及流程，并進行工業化應用轉化。

　　1、實驗

　　1.1 實驗背景

　　在工業廢水中常含有如檸檬酸鹽等特性很強的絡合劑，使得加入堿或者堿性鹽不能夠使得Ni2+與堿發生化學反應使其沉淀下來，廢水中仍然還有較多的鎳元素。前幾年以來，利用沉淀法去除工業廢水中絡合鎳化合物的研究越來越多，例如利用Na2CO3作為沉淀試劑去除含重金屬鎳的工業廢水，通過調節pH值和溫度高低來破壞工業廢水中絡合鎳化合物。為了改進常規的方法，本文以含鎳離子的工業廢水來研究，加入Ca(OH)2和一些銅試劑，使得Ca(OH)2的Ca2+與檸檬酸根離子等絡合試劑發生化學反應，使得絡合試劑中的Ni2+被置換出來。因此，Ni2+與OH-發生化學反應產生Ni(OH)2，靜置后會沉淀在水底，使得廢水中的鎳元素基本被去除。然后再用銅試劑與Ni2+的結合性進一步去除工業廢水中剩下的鎳元素。