P40Nb耐熱鑄鋼件_耐熱鑄鋼件_高溫滑塊

無錫國勁合金有限公司生產能力強大，技術力量雄厚，嚴格，檢測手段齊全。公司擁有大型鑄造車間，年產鑄件8000噸。主要生產16噸以下碳鋼件、不銹鋼件、耐熱鋼件、耐磨鋼件、球墨鑄鐵件及各種殊材質的合金鋼件。承攬各種鐵路機車配件、程機械配件、石油及化機械配件，礦山機械配件、建筑機械配件、交通運輸和船舶配件。

 P40Nb耐熱耐磨鋼導板 、P40Nb業爐傳動件 、P40Nb玻璃輥 、P40Nb熱處理料盤 、P40Nb襯套 、P40Nb滑軌 、P40Nb步進爐耐熱滑塊 、P40Nb熱處理爐用筐 、P40Nb窯口護板 、P40NbU型燃氣加熱輻射管 、P40Nb螺旋軸頭 、P40Nb圓形料筐 、P40Nb器噴嘴 、P40Nb臺車爐板 、P40Nb耐磨耐熱筒體 、P40Nb機械用閥門板 、P40Nb導流板 、P40Nb滲碳料筐

發展在納米綜合分析表征新技術，以TiAl、NiAl為重點研究原子間鍵合征、合金元素賦蹲狀態、界面原子構型等，為強韌化提供實驗和理論依據；發展復合、納米化、超塑性等新藝；尋找與交互作用的規律。發展900℃以上使用的高溫鈦鋁合金和更高溫度區間使用的硅化物合金。發展在納米綜合分析表征新技術，以TiAl、NiAl為重點研究原子間鍵合征、合金元素賦蹲狀態、界面原子構型等，為強韌化提供實驗和理論依據；發展復合、納米化、超塑性等新藝；尋找與交互作用的規律。發展900℃以上使用的高溫鈦鋁合金和更高溫度區間使用的硅化物合金。

國勁合金*經營：P40Nb、BTMCr12Mn2W、KmTBCr26、ZG40Cr9Si2、BTMCr12Mn3W、ZG40Cr24Ni7Si2N、ZGMn13-3、SC15、2535Nb、ZG1Cr25Ni20Si2、ZG40Cr25Ni12Si2、ZGMn13-4、ZG2Cr24Ni7Si2、BTMCr18Mn3W、ZG35Cr30Ni20、BTMCr9Ni5、ZG4Cr25Ni20Si2、KmTBNi4Cr2-DT、ZG40Ni35Cr25Nb等材質。

高合金化的254O是較難熔煉的鋼種,易出現偏析、開裂等現象。影響254O高塑性的內在因素主要有脆性相的析出和冶煉中夾雜物的殘留,外在因素包括熱變形溫度區間和應變速率等。本文通過對254O超級奧氏體不銹鋼的顯微組織、高溫析出動力學以及熱模擬斷裂機制進行基礎性理論和實驗研究,為254O的冶煉、熱軋生產藝提供理論指導。本論文主要內容如下：1、鑄態及固溶處理組織：鑄態、固溶處理(1250℃,0.5h)試樣金相、SEM分析表明,鑄態組織中有部分析出相,由于數量少多出現于晶界,且氮含量的不銹鋼中析出相少于氮含量低不銹鋼。

公司面積30畝，目前擁有3條生產線，另在開拓2條新的生產線，年生產能力00噸，產品過硬，生產產品廣泛適用于冶金礦山、建材、電力、建筑、機械、國防、船舶、鐵道、煤炭、化及石化等眾多行業。公司擁有*的生產設備、優質的科研人員、嚴格的體系、現代化的檢測手段，以“優質的產品開拓市場、以滿意的贏得客戶、以誠信為本樹立企業形象"為企業立足市場的宗旨，以“出優質產品、樹錦成形象、創鑄造品牌、拓市場"為企業立足市場的經營理念。

高溫合金復雜合金，具有優良的熱強性能、熱性能及熱疲勞性能，可在600～0℃的高溫氧化及燃氣腐蝕條件下作。材料的熱強性能取決于組織的性及原子間的結合力。在材料中加入高熔點的w、mo、ta、nb等元素后，可增大原子間的結合力。高溫合金主要用于制造、、艦艇、電等的渦輪發動機、發動機以及、發動機的耐熱零部件其是火焰筒、渦輪葉片、導向葉片、渦等均是應用高溫合金的典型零件。據統計，在一臺發動機中，用ni基高溫合金制造的零件的重量約占總重量的40。gh4169是一種ni基變形高溫合金.5。gh4169高溫合金的室溫強度σ0.2=1180mpa650℃。由于常用于制造渦，因此又稱為渦合金。高溫合金的切削加性極差。如以相對于正火態45鋼的切削加性kv=1來衡量，高溫合金的切削加性kv=0.5～0.2，ni基高溫合金的切削加性kv約為0.2。ni基高溫合金的切削加點主要為:切削變形大，加硬化嚴重，切削力大且波動幅度大，切削溫度高，磨損嚴重，加精度和表面不易。在ni基高溫合金上攻制螺紋在普通鋼材上攻絲困難得多扭矩大，切屑易堵塞，排屑困難，絲錐芯部直徑強度不足，絲錐易崩齒或折斷。　　

絕大多數有序金屬間化合物在常溫下很脆，很難加成結構件，低的斷裂韌性也妨礙其作為程材料使用。產生脆性的原因概括如下：(1)晶體結構復雜，對稱性低，活動的滑移系。(2)位錯形成和運動困難。(3)解理強度低或表面能低。(4)平面滑移和局部區域變形。(5)應變速率性高，裂紋易于擴展。(6)晶界結合強度弱，易發生沿晶開裂。(7)脆化。針對各種金屬間化合物脆性的不同起因，采取不同的措施：用合金化(見高溫合金合金強化)改變有序晶型結構；添加置換元素改變原子間鍵合狀態和電荷分布；以微合金化強化晶界或引入塑性的第二相以韌化合金等，終達到分散滑移、平面滑移，從而塑性的目的。在眾多有序金屬間化合物高溫合金中，Ni3Al屬間化合物高溫合金、NiAl屬間化合物高溫合金、Ti3Al屬間化合物高溫合金、TiAl屬間化合物高溫合金和Fe3Al屬問化合物高溫合金等研究得較多，并將在21世紀將較廣泛的應用。　　"馬國強說，從市場需求的角度看，粗鋼表觀消費量持續下降，市場需求并沒有明顯好轉。數據顯示，自2014年起，我國粗鋼表觀消費量開始下降，2015年粗鋼表觀消費量同下降5.45。2016年粗鋼表觀消費量繼續呈現下降趨勢，上半年同下降2.68。

P40Nb耐熱鑄鋼件_耐熱鑄鋼件_高溫滑塊公司常年生產材質：5Cr28Ni48W5、4Cr25Ni35Mo、4Cr25Ni20、4Cr25Nil3、40Cr25Ni20、4Cr25Ni35WNb、5Cr25Ni35Co15W5、4Cr22Ni10、2Cr20Mn9Ni2Si2N、3Crl8Mn12Si2N、P50MoD、35Cr45NiNb、ZG1Cr18Ni9、ZG45Ni35Cr25NbM、ZG30Cr20Ni10、ZG5Cr26Ni36Co5W5、ZG45Cr35Ni45NbM、ZG4Cr25Ni35Si2、ZG40Cr25Ni20、ZG45Ni35Cr36、ZG14CrNi32Nb、ZG40Cr30Ni20、ZG40Cr28Ni16、ZG40Cr25Ni35NbM、20Cr33NiNb、ZG1Cr20Ni14Si2N、ZG2Cr24Ni7SiN、Cr20Ni33NiNb、ZG50Cr35Ni45NbM、ZG40Cr9Si2、P-Nb、Cr25Ni37、ZG40Ni35Cr25NbW、ZG30Ni35Cr15、P40、ZG4Cr25Ni35NbMA、ZG35Ni24Cr18Si2、ZG2Cr20Mn9Ni4Si2N、ZG14Ni32Cr20Nb、ZG1Cr24Ni7SiNRe、P40Nb、ZG40Cr25Ni20Si2等材質。

其對金屬材料的影響主要有細化金屬凝固組織、電致塑性效應、使非晶材料晶化等作用。本研究利用脈沖電流對G3044合金進行處理,研究不同參數脈沖電流作用下合金的組織演化規律并探討其機理。本研究使用的電脈沖處理裝置為：PC-5型脈沖電流發生器(電流強度為0-5kA,脈沖為2-50z,脈沖寬度為15-30μs),采用原位測量來確定電脈沖處理時試樣的實際溫度。研究發現：高電流強度脈沖電流處理可以M23C6型碳化物在G3044合金中的析出溫度。

ZG1Cr25Ni14Si2N高抗磨護板、P40中速模護板、ZG1Cr19M02錐門、ZG40Cr25Ni35NbM礦山輸渣耐磨管

、ZGW12Cr4V4Mo高抗磨襯瓦、ZG1Cr18Ni9法蘭連接輸煤直管、ZG3Cr24Ni7SiN磨煤管、4Cr25Ni35Mo彎頭

、ZG30Ni35Cr15冶金高爐下料襯板、ZG1Cr17撈渣機刮板、ZG40Cr28Ni16鏈輪、ZGW18Cr4V冶金耐磨管道

、35Cr45NiNb礦山輸渣管耐磨襯板、5Cr28Ni48W5有金屬排渣管、ZG30Cr7Si2耐磨三叉管、ZG45Cr28Ni48磨煤機襯瓦

、BTMCr18Mn3W2磨煤機錘門、ZG35Cr26Ni12Si水泥襯板、ZG40Cr25Ni35Nb冶金高抗磨構件、ZG4Cr25Ni35NbMA高抗磨軸套

采用熱壓實驗和計算機模擬研究了固溶熱處理條件下鎳基高溫合金UDIMET720的熱變形征。試樣變形條件為：溫度范圍0℃～1175℃，應變速率10-3～1/s，總應變為0.8。低于1℃時，由于剪切帶對角線貫穿，所有試樣出流變局部化，在較高的應變速率下更為嚴重。而在1℃～1150℃之間試驗時，因為在1125℃以上主要為流化機理，所以觀察到的是均勻變形和動態再結晶，在γ，溶解溫度以上變形伴隨著晶界分離。計算機模擬方面，在1℃～1150℃范圍內確定熱加視窗，采用功率定律、Sellars-Teart和等式模擬材料的形變熱處理性。流變應力值顯示與應變速率性無線性關系。計算了變形的表觀活化能并討論了它隨變形速率和溫度變化的情況。

ZGCr28噴嘴、20Cr33NiNb耐熱鋼托輥、ZGW9Cr4V2導衛、ZG45Ni35Cr25NbM轉向輥、3Cr24Ni7SiN撥料輪、4Cr25Ni20機械用密封條、ZG30Cr28Ni4鏈節撥爪、ZGMn13-5爐用裝、ZG3Cr18Mn12Si2N研磨桶、BTMCr18Mn2W懸臂輥、ZG35Cr24Ni18Si2熱處理裝、BTMCr2閥板、ZG4Cr25Ni35Mo模框、KmTBNi4Cr2-GT輥、ZG35Cr24Ni7SiN 葉輪、ZGCr28Ni48Co5球團篦板、BTMCr12Mn3W2軌枕生產廠家。

公司常年生產材質：5Cr28Ni48W5、4Cr25Ni35Mo、4Cr25Ni20、4Cr25Nil3、40Cr25Ni20、4Cr25Ni35WNb、5Cr25Ni35Co15W5、4Cr22Ni10、2Cr20Mn9Ni2Si2N、3Crl8Mn12Si2N、P50MoD、35Cr45NiNb、ZG1Cr18Ni9、ZG45Ni35Cr25NbM、ZG30Cr20Ni10、ZG5Cr26Ni36Co5W5、ZG45Cr35Ni45NbM、ZG4Cr25Ni35Si2、ZG40Cr25Ni20、ZG45Ni35Cr36、ZG14CrNi32Nb、ZG40Cr30Ni20、ZG40Cr28Ni16、ZG40Cr25Ni35NbM、20Cr33NiNb、ZG1Cr20Ni14Si2N、ZG2Cr24Ni7SiN、Cr20Ni33NiNb、ZG50Cr35Ni45NbM、ZG40Cr9Si2、P-Nb、Cr25Ni37、ZG40Ni35Cr25NbW、ZG30Ni35Cr15、P40、ZG4Cr25Ni35NbMA、ZG35Ni24Cr18Si2、ZG2Cr20Mn9Ni4Si2N、ZG14Ni32Cr20Nb、ZG1Cr24Ni7SiNRe、P40Nb、ZG40Cr25Ni20Si2等材質。

論文利用光學顯微鏡(OPM)、X射線衍射儀(XRD)、掃描電子顯微鏡(SEM)和X射線能譜儀(EDS)等材料分析手段觀察研究滲氮樣品經不同溫度和不同時間加熱后滲層組織結構的變化。通過對加熱前后表面硬度、磨損以及腐蝕性的測定討論組織結構變化對滲層相關性能的影響。本文的主要結論如下:(1)滲氮溫度以下(200-400℃)加熱不同時間,γ_N相不發生分解,無CrN氮化物析出,保持良好的熱性。在加熱中氮向基體和外表面擴散,主要合金元素(Cr,Ni,Fe)并未發生明顯的長程擴散。

固定連接時間不變，不同連接溫度下接頭的室溫剪切強度分析結果。從表中可以發現，連接溫度對剪切強度的影響較明顯。當連接溫度的較高時，界面上各元素的擴散能力均有所進步，界面反應充分，但是此釬料含有的活性元素多，所以天生了大量的金屬間化合物，這種脆硬相對強度的削弱效果及其明顯；而在較低的溫度下，釬料與母材之間的反應不充分，但是此種釬料活性很強，因此也能實現一定程度的連接，殘余釬料較多但釬料本身性能較，因此此時強度較高。綜上以為當采用Ti-Zr-Ni-Cu釬料時，不宜采用較高的連接溫度，只要連接溫度稍高于釬料熔點即可。　　上述一系列變化的背后是武鋼及以其為代表的老牌鋼企的艱難轉型。5月23日，視察武鋼，提出要把武鋼化解過剩產能做成全國的一個范例，并指示和湖北省對武鋼解決目前面臨的困難和問題給予大力支持。

在室溫及500℃、600℃拉伸時,合金的強度與Al、Ti含量成正,塑性呈現出相反的趨勢。而在700℃拉伸時,合金的強度、塑性均隨著Al、Ti含量的而,實驗合金的斷裂由較低溫度時的穿晶斷裂轉變為沿晶斷裂。隨著Al、Ti含量的,鍛態Incoloy800合金的腐蝕電位Ecorr和線性極化電阻Rp減小,腐蝕電流密度Icorr增大,耐蝕性下降;容抗弧半徑、感抗弧半徑、電荷轉移反應電阻Rt和中間產物吸附與點蝕形成的感抗RL減小,發生點蝕的傾向增大。

常用的晶粒細化藝主要有物相沉積法、化學氣相沉積法、等離子體沉積法、機械合金化法等。等徑側向法(ECAE)是一種很有發展前途的晶粒細化藝。該是將粉體置于模具中，并沿某一與方向不同(也不相反)的方向擠出，且時的橫截面積不變。經過ECAE藝加的粉體晶粒可明顯細化。由于上述晶粒細化藝仍不夠成熟，因此在硬質合金燒結中納米晶粒輕易瘋長成晶粒，而晶粒普遍長大將材料強度下降，單個的WC晶粒則經常是引起材料斷裂的重要因素。另一方面，細晶粒硬質合金的價格較為昂貴，對其推廣應用也起到一定制約作用。　　根據不*統計，從2007年至2011年鋼鐵行業發展迅猛的這幾年時間里，跨區域和區域內鋼企整合大手筆不斷：寶鋼重組八鋼、韶鋼，武鋼重組昆鋼、柳鋼，首鋼重組水鋼、長鋼、通鋼、馬鋼重組合鋼以及山東鋼鐵、渤海鋼鐵集團等先后進行。

(2)高溫大氣..與常溫相,高溫微動磨損中形成的納米晶結構的釉質層系數和磨損體積。部分滑移區TTS的形成機制為動態回復,且TTS的晶粒尺寸*滑移區的較大。部分滑移區和*滑移區TBL中氧化物的類型一致,主要為尖晶石結構的(Ni,Fe)Cr2O4。在部分滑移區,當材料轉移發生后,TBL中了富鐵的氧化物(Fe2O3和Fe3O4)。(3)高溫可控氧含量:低氧(5vol)下氧氣優先與TBL中的Cr發生反應生成Cr2O3,了氧化的進一步進行,磨痕表面形成富含Cr2O3的TBL,且距離表面越遠,Cr2O3的程度越弱。

稀有高熔屬的共同點也在應用上，其共同應用領域主要有四方面。(1)用作鋼鐵、有金屬合金的添加劑：如鉬、、鈮、鈦、鎢是種鋼的優良合金元素，其中鉬、和鈮是度低合金鋼的微合金化元素，只加少量(0.003％～0.005％)便能大大鋼的組織結構而鋼的強度和性能。(2)用作煉制切削、礦山具、加模具等硬質合金，其中鎢、鉬、鉭、鈮、鉿等都是硬質合金的重要組分。(3)為業和原子能業的重要材料；稀有高熔屬及其合金用作高溫結構材料，其中鎢、鉬、鉭、鈮被稱為四大“空間金屬"，廣泛用于飛行器和、發動機的重要結構材料；鋯、鉿、鈮、鉭等用作原子能反應堆的控制材料和結構材料。(4)廣泛用于電子業、電光源和電氣業，用作燈絲、陰極、電容器、觸頭材料等。

產品可根據不同行業的使用要求、和條件選用不同型號的型耐熱鋼。產品的主要點：耐高溫、耐腐蝕、耐磨損、抗高硫、抗沖擊、易切削、可焊接等。和同類耐熱鋼產品相可使用壽命1-3倍，與同類材料成本低5-15，在高溫下能連續使用，具有良好的抗熱疲勞和耐高溫性能，反復使用不易產生熱裂現象，使用高溫度可達到1400℃以上。產品，價格合理。公司堅持“一式購齊、"的宗旨，引進*的ERP（企業資源計劃，努力積極的企業文化），廠價直銷各不銹鋼種材料，并致力于多元化發展。其發展勢頭極為迅猛，目前已經在太原、無錫、天津、武漢、佛山、成都六地設立分公司，并將優先在不銹鋼各主要銷售地區逐步設立分公司，在不久的將來將覆蓋。公司代理質優價廉的不銹鋼產品，并能提供瑞典、芬蘭、南非、利時、西班牙、南韓等各地的優質貨源。

　　如果聽任落后產能*“復蘇"，某些地方的烏紗可能不保。馬國強稱，兩大項目均位于北部灣，相距僅200公里左右，輻射半徑相近，產品結構和目標市場也大致雷同。合并重組后，調整已是勢在必行。其中，湛江項目將作為未來寶武鋼鐵的四大基地重點打造，防城港項目則“希望與當地商議，尋求錯位競爭的方式進行消化"。

G738合金不同應變程度下的顯微組織。=0.3時在選擇的變形溫度0+β℃、和0+γ℃，大部分原始晶粒仍然保留，其內部發現孿生的痕跡。的晶界呈現鋸齒狀，一小部分的再結晶晶粒開始沿著晶界和晶界三角連接處形核。=0.3+x時出現變形的大晶粒周圍被動態再結晶小晶粒包圍，呈現出顯著的“項鏈"狀組織征。新生成的再結晶晶粒尺寸從3.3-37.12μm不等。=0.3+y時動態再結晶進一步發展，動態再結晶晶粒大量出現，基體被嚴重消耗，面積明顯減小，顯微組織中以動態再結晶等軸晶為主，少量被嚴重拉長的未再結晶的變形大晶粒夾在小晶粒之中。同樣的變形溫度之下，溫度越高新的再結晶晶粒越大。動態再結晶后的水淬組織中，只有變形量為0.3+y時了較為均勻的晶粒組織。熱處理之后，變形量為(0.3+x)–(0.3+y)時基本上完成再結晶，了均勻的晶粒組織。　　在收購完成后，洛鉬將成為第二大的鈮生產商，在殊合金領域的，并成為巴西重要的磷礦生產商。此外，在成功收購剛果銅鈷礦后，公司的權益銅礦產量將增長2.5倍。的目標價是1.75港元，評級是“收集"。

采用V、Cu作為中間層，由于低溫下元素擴散極不充分或者界面上脆性反應層的影響，接頭未能良好連接。Nb作中間層時接頭形成界面組織：T（α+β）/Ti（s,s）/Nb中間層/Ni3Nb/（Ni,Nb）ss/G3128。接頭強度較低，斷裂在Ni3Nb與（Ni,Nb）ss層。為解決G3128側的未愈合孔洞以及Ni3Nb層薄而不連續的問題，采用Nb/Ni復合中間層并利用階梯狀的兩次連接藝，后實現了度的連接。形成如下界面組織：T（α+β）/Ti（s,s）/Nb中間層/Ni3Nb/Ni中間層/G3128。

切屑錘擊是機械磨損的一種形式，由切屑對切削區外側刃口的撞擊造成，主要發生于加硬度較低、韌性的鎳基合金時。切屑錘擊可能出現在刀片的頂部和底部，通過改變進給率和切深量，使切屑改變流向，可能有助于減小磨損。建議優先選用PVD涂層刀片(而不是CVD涂層刀片)來加鎳基合金(尤其在粗加時)，因為PVD涂層刀片的刃口韌性更好。頂切磨損是由高切削壓力和振動引起的，在表面和毛刺至關重要的切削加中，必須對這種磨損嚴加控制。為了盡量減小頂切，建議采取相應的措施來切削壓力：在的加條件下，可以減小切屑面積；在會引起振動的不加條件下，可以利用編程技術減小刀片切入件的角度。

隨熱輸入的,室溫平均沖擊功,熱輸入低于2.04kJ/mm時,熱影響區發生的是韌性斷裂,大于2.04kJ/mm時則發生準解理斷裂。后,采用電化學作對254o模擬組織進行了電化學腐蝕試驗,研究了熱輸入對模擬組織耐點蝕性能的作用規律。研究結果表明,熱輸入<2.0kJ/mm,熱影響區動電位極化曲線維鈍電流密度較小,擊穿電位bE較高,表示擁有更優的耐點蝕性能。此時鈍化膜并沒有明顯的被。熱輸入高于2.0kJ/mm,耐點蝕性能下降,此時鈍化膜*被,奧氏體晶界甚至是晶內出現明顯的點蝕坑。

公司常年生產材質：5Cr28Ni48W5、4Cr25Ni35Mo、4Cr25Ni20、4Cr25Nil3、40Cr25Ni20、4Cr25Ni35WNb、5Cr25Ni35Co15W5、4Cr22Ni10、2Cr20Mn9Ni2Si2N、3Crl8Mn12Si2N、P50MoD、35Cr45NiNb、ZG1Cr18Ni9、ZG45Ni35Cr25NbM、ZG30Cr20Ni10、ZG5Cr26Ni36Co5W5、ZG45Cr35Ni45NbM、ZG4Cr25Ni35Si2、ZG40Cr25Ni20、ZG45Ni35Cr36、ZG14CrNi32Nb、ZG40Cr30Ni20、ZG40Cr28Ni16、ZG40Cr25Ni35NbM、20Cr33NiNb、ZG1Cr20Ni14Si2N、ZG2Cr24Ni7SiN、Cr20Ni33NiNb、ZG50Cr35Ni45NbM、ZG40Cr9Si2、P-Nb、Cr25Ni37、ZG40Ni35Cr25NbW、ZG30Ni35Cr15、P40、ZG4Cr25Ni35NbMA、ZG35Ni24Cr18Si2、ZG2Cr20Mn9Ni4Si2N、ZG14Ni32Cr20Nb、ZG1Cr24Ni7SiNRe、P40Nb、ZG40Cr25Ni20Si2等材質。

目前，關于該Ni-Fe基高溫合金的擔心主要來自其在高溫條件下的力學性能。針對該問題，科研人員從室溫到1073K（800℃）的條件下，對γ'沉淀硬化的Ni-Fe基高溫合金的抗拉性能、變形性以及斷裂點進行了研究。結果表明：（1）隨著溫度從室溫升至973K（700℃），合金的屈服強度與極限抗拉強度逐漸減小，當溫度進一步升高時，屈服強度與極限抗拉強度顯著減小。當溫度為973K（700℃）時，可觀察到小拉伸值和斷面收縮率；（2）在室溫下觀察到穿晶韌窩狀斷口，在中間溫度923K～973K（650℃～700℃）觀察到混合的穿晶與晶間斷裂，在973K（700℃）以上溫度觀察到韌窩狀斷口；（3）主要變形機制為：室溫時，由成對位錯引起平面滑移與γ'沉淀剪切；中間溫度923K～973K（650℃～700℃）時，由Orowan機制引起的γ'顆粒分流；1023K（750℃）以上時，位錯重新排列和動態恢復。