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UASB厭氧反應器使用壽命

     厭氧復合床反應器是一種的厭氧反應器，實際是將厭氧生物濾池AF與升流式厭氧污泥反應器UASB組合在一起，因此又稱為UBF反應器

    厭氧復合床反應器下部為污泥懸浮層，而上部則裝填料。可以看做是將升流式厭氧生物濾池的填料層厚度適當減小，在池底布水系統與填料層之間留出一定的空間，以便懸浮狀態的顆粒污泥能在其中生長積累，因此又構成一個UASB處理工藝。當污水依此通過懸浮污泥層及填料層，機物將與污泥層顆粒污泥及填料生物膜上的微生物接觸并被分解掉。與厭氧生物濾池相比，減少了填料層的高度，也就減少了濾池被堵塞的可能性；與UASB法相比，可不設三相分離器，使反應器構造與管理簡單化。填料層既是厭氧微生物的載體，又可截留水流中的懸浮厭氧活性污泥碎片，從而能使厭氧反應器保持較高的微生物量，并使出水水質得到。厭氧復合床反應器中填料層高度一般為反應區總高度的2／3，而污泥層的高度為反應區總高度的1／3。    

厭氧復合床反應器點分析

    厭氧復合床反應器綜合了厭氧生物濾池與升流式厭氧污泥反應器的優點，克服了它們的缺點，不但增加了生物量，而且提高了反應區的容積利用率，反應器的總高度可大于10m，從而減少了占地面積，處理能力也較大提高。
    因此，新建厭氧處理裝置選用這種復合型式，實際中可以結合具體情況，將原厭氧生物濾池與升流式厭氧污泥反應器進行適當改造，即便不能提高處理效率，也可以起到便于操作管理的。比如在升流式厭氧污泥反應器的上部加設填料，可以不設三相分離器，使反應器構造簡單化；將厭氧生物濾池下部的填料去掉一些，可以減少濾池被堵塞的可能性。

強效厭氧反應器效率提高原因以及優秀的濾水性能，強效厭氧反應器在污水處理行業已經成為*。

 
    由于該反應器的容積負荷率較高，而且由二級UASB疊加而成，故。適宜于老改造或占地面積較小的場合。
處理高SS含量廢水不堵塞、不積累
    很多工業廢水中由于含大量的懸浮物，常規厭氧反應器（例如UASB和厭氧濾床）很難避免這些SS對反應器布水系統的堵塞，并在低上升流速下被積累于反應器中，逐步置換反應器內的（菌種）污泥，終導致厭氧反應器失效。該反應器進水是在很小的底面積上使用大口徑的殊布水系統，因此不存在堵塞的問題。
    同時反應器內非常高的上升流速和劇烈的內循環混合，使得小懸浮物可以安的沖出反應器而不在反應器內停留和積累，因此，反應器的效能在中可以得到。 

抗沖擊負荷能力強
工業廢水水質水量上波動較大，該反應器由于具內循環自我調節功能，因此能夠很好的抗廢水的負荷沖擊。

項目建設快，生物啟動快
      反應器通常采用鋼結構，可在土建基礎施工的同時加工，因此可大大的節省了項建設時間。整個生物啟動在顆粒污泥情況下可在2～4周內完成。 

維修成本低，
      內外循環厭氧反應器內部轉動部件，也沒需要更換的填（濾）料，因此反應器的使用壽命可達10年以上。 堿的消耗量少，更低由于反應器具內循環功能，可以將出水循環與進水混合。因此可充分利用出水中含的堿度。可以將預酸化PH偏低的進水中和以達到適宜的生化反應要求。

構造

構造上的點是集生物反應與沉淀于一體，是一種的厭氧反應器。反應器主要由下列幾個部分組成。

進水配水系統

其主要功能是：

1.將進入反應器的原廢水均勻地分配到反應器整個橫斷面，并均勻上升；

2.起到水力攪拌的。

這都是反應器強效的關鍵環節。

反應區

是UASB的主要部位，包括顆粒污泥區和懸浮污泥區。在反應區內存留大量厭氧污泥，具良好凝聚和沉淀性能的污泥在池底部形成顆粒污泥層。廢水從污泥床底部流入，與顆粒污泥混合接觸，污泥中的微生物分解機物，同時產生的微小沼泡不斷放出。微小泡上升過程中，不斷合并，逐漸形成較大的泡。在顆粒污泥層的上部，由于沼的攪動，形成一個污泥濃度較小的懸浮污泥層。

三相分離器

由沉淀區、回流縫和封組成，其功能是將體（沼）、固體（污泥）和液體（廢水）等三相進行分離。沼進入室，污泥在沉淀區進行沉淀，并經回流縫回流到反應區。經沉淀澄清后的廢水作為處理水出反應器。

三相分離器的分離效果將直接影響反應器的處理效果。

室

也稱集罩，其功能是收集產生的沼，并將其導出室送往沼柜。

處理水出系統

功能是將沉淀區水面上的處理水，均勻地加以收集，并將其出反應器。

此外，在反應器內根據需要還要設置泥系統和浮渣清除系統。

UASB厭氧反應器范圍

點

與好氧處理相比，UASB厭氧處理具明顯的優點：

（一）可處理高濃度廢水，別是對一些較難降解的大分子機物很好的去除效果，而好氧對此效果不明顯；

（二）不需要供氧，大大降低，能耗僅為好氧處理工藝的10-15%，且厭氧過程產生可再生能源——沼；

（三）污泥產生量比好氧過程少5～20倍，UASB內污泥濃，平均污泥濃度為20－40gVSS/1；不會產生污泥膨脹，剩余污泥量少，污泥易處理；

（四）機負荷率高，水力停留時間短，采用中溫發酵時，容積負荷一般為10-20kgCOD/m3.d左右；反應器容積和系統占地小，投資少。工程實踐證明，當污水COD濃度大于4000mg/L時，厭氧處理就比好氧處理更加。

（五）混合攪拌設備，靠發酵過程中產生的沼的上升運動，使污泥床上部的污泥處于懸浮狀態，對下部的污泥層也一定程度的攪動；污泥床不填載體，節省造價及避免因填料發生堵賽問題；

（六）、方便、易于維護管理。

主要缺點是：

（一）進水中懸浮物需要適當控制，不宜過高，一般控制在100mg/l以下；

（二）污泥床內短流現象，影響處理能力；

（三）對水質和負荷突然變化較敏感，耐沖擊力稍差。

(1)為污泥絮凝提供利的物理、化學和力學條件，使厭氧污泥獲得并保持良好的沉淀性能;
(2)良好的污泥床常可形成一種相當穩定的生物相，保持定的微生態環境，能抵抗較強的擾動力，較大的絮體具良好的沉淀性能，從而提高設備內的污泥濃度;
(3)通過在污泥床設備內設置一個沉淀區，使污泥細顆粒在沉淀區的污泥層內進一步絮凝和沉淀，然后回流入污泥床內。
四、UASB內的流態和污泥分布
UASB內的流態相當復雜，反應區內的流態與產量和反應區高度相關，一般來說，反應區下部污泥層內，由于產的結果，部分斷面通過的量較多，形成一股上升的流，帶動部分混合液(指污泥與水)作向上運動。與此同時，這股、水流周圍的介質則向下運動，造成逆向混合，這種流態造成水的短流。在遠離這股上升、水流的地方容易形成死角。在這些死角處也具一定的產量，形成污泥和水的緩慢而微弱的混合，所以說在污泥層內形成不同程度的混合區，這些混合區的大小與短流程度關。懸浮層內混合液，由于體幣的運動帶動液體以較高速度上升和下降，形成較強的混合。在產量較少的情況下，時污泥層與懸浮層明顯的界線，而在產量較多的情況下，這個界面不明顯。關試驗表明，在沉淀區內水流呈推流式，但沉淀區仍然還死區和混合區。
UASB內污泥濃度與設備的機負荷率關。是處理制糖廢水試驗時，UASB內污泥分布與負荷的關系。從圖中可看出污泥層污泥濃度比懸浮層污泥濃，懸浮層的上下部分污泥濃度差較小，說明接近完混合型流態，反應區內污泥的頒，當機負荷很高時污泥層和懸浮層分界不明顯。試驗表明，污水通過底部0.4-0.6m的高度，已90%的機物被轉化。由此可見厭氧污泥具高的活性，改變了以來認為厭氧處理過程進行緩慢的概念。在厭氧污泥中，積累大量高活性的厭氧污泥是這種設備具巨大處理能力的主要原因，而這又歸于污泥具良好的沉淀性能。

UASB厭氧反應器使用壽命

下面再簡單科普下厭氧的工藝如何簡單識記：

A、厭氧接觸：消化池+厭氧沉淀池+厭氧污泥回流系統，這個與好氧工藝中的接觸氧化沒關系，莫聯想到填料上。

B、UASB：上流式厭氧污泥床反應器，污水從下而上穿過污泥床體，但是很多UASB的布水器是位于池的，也不是UASB就沒回流。

C、UBF：就是UASB+AF，形象點說UASB上面再加上填料層。

D、EGSB：UASB拉高，做上回流，上流速度比UASB高很多，要力圖控制污泥顆粒化。

E、IC：甭管沒外回流（水泵回流），內回流就行。

F、ABR：上下折流板。

關厭氧產甲烷去除水中機物的原理在這里也多說幾句。

先是“厭氧產甲烷”，厭氧過程，如果我們不談釋放磷，常見的是水中機物厭氧發酵的過程。機物好氧發酵的過程，大家都清楚是一個氧化還原反應，進入水中的氧作為氧化劑，氧化水中的機污染物變成CO2和H2O，使得（還原性的）COD得以氧化去除。所以很多人理所應當的認為，厭氧是個還原反應嘍。

這就必要讓抱該觀點的朋友先回憶一下初中化學，氧化反應和還原反應，可以剝離開嗎？

顯然是不能的，厭氧也是，在進行到產甲烷之前的厭氧發酵過程，基本上是機物自身相互的氧化和還原（這話說得并不嚴謹，但是方便理解），也就是說機物本身是還原性的，它反應之后變成一部分還原性更強，一部分還原性相對弱一些的兩種機物，而這總體上相抵消。所以如果厭氧發酵未到產甲烷地步，COD變化可以忽略不計（這就是水解酸化COD去除率低下的原因）。

當這個過程進行的非常*時，產物逐漸轉化為CO2和CH4，主要體現還原性也就是導致水中COD的甲烷因為溶解度低，脫離水相，這是產甲烷過程去除機物COD的原因。

5

關于水解酸化

水解酸化的是改善生化性，為下一個生化處理單元，其評價指標酸化度、pH、B/C、COD去除率等，其中COD去除率是里面可靠性差的。

對于在上一環節說到的“水解酸化COD去除率低下”，水友可能要反駁說“我的水解酸化去除率不低下呢”；對此，澄清下這一水解酸化去除率是從哪里來的。

1）水解酸化純粹的控制到產甲烷之前，是不可能的，也就是說，或多或少總一點甲烷產生；而且厭氧過程產生一點氫也很正常，聽說過產氫產乙酸過程吧。所以，水解酸化池表面浮起的一個個泡泡，也許就是你想找的原因之一。

2）細菌不管樣的，總繁殖下一代的職責，水解酸化菌群也是，它們或多或少的總要利用機物合成點細胞物質。

3）進水SS如果量很大，會被水解酸化污泥吸附相當量的一部分，這個對COD的影響不可忽略，時甚至十分巨大。

6

工藝中的兩級與兩相

*，不同的水質決定不同的工藝。產甲烷是厭氧去除水中機物的關鍵因素，兩級和兩相的差別也就在*個厭氧反應器是否產甲烷上；如果*個產甲烷，二個機負荷勢必要小很多，這是問題的關鍵。

一般來說，兩級厭氧適應的水質是較高濃度的廢水，它的生化性并不很差，*級通過沉降和發酵產降低二級的負荷。兩相厭氧，一是主要針對難生化降解廢水，靠*相改善生化性，二是針對硫酸鹽廢水，靠*相進行硫酸鹽還原，然后去除硫化物再進二相產甲烷，三是針對易酸化廢水易波動廢水，放在前面*酸化掉以穩定pH。

如酒精項目常用兩級，那些幾以上的，如果生化性不差并且水量不小，個人建議也用兩級，但是控制其實并不簡單，尤其是*級在高濃度、高VFA下。生化性較差用兩相的就很多了，其實生化性不差的也常常用兩相。

的工藝是用水解酸化+氧化（處理COD較低的廢水），的是UASB+氧化（一相厭氧，處理COD高的廢水），的是水解酸化+UASB+氧化（就相當于兩相厭氧）；對此分析如下：

1）水解+好氧工藝，處理的廢水濃度確實常見的要低一些，因為水解并不能提供較力的COD消解能力，當然這個工藝相比較直接好氧而言，更多的可以用在進水COD1k-2k之間的項目，這種水質進厭氧節約的曝能耗和提升水用的動力能耗差不多，厭氧降解程度上優點也不明顯，但是直接進好氧濃度又偏高。因此常搞出水解+好氧，利用水解過程微量講解和吸附去除COD來減少好氧的負擔。當然這是在不討論改善生化性方面的前提下。

2）假如水解酸化+UASB+氧化就相當于兩相厭氧，文章說“厭氧發酵產生沼過程可分為水解階段、酸化階段、乙酸化階段和甲烷階段等四個階段。水解池（水解池進行的就是水解酸化反應吧）是把反應控制在二階段完成之前，不進入三階段。”

那么水解酸化產生的應該是機酸吧，那乙酸化階段在哪發生的？兩相厭氧的產酸相產的酸？它的乙酸化階段又是在哪發生的呢？

產乙酸這個詞和產乙酸階段是應該分開的，因為在產酸階段就會產生一部分乙酸了但并不一定作為過程的主體，這要看廢水的機物組成。產乙酸階段，這里面包含了兩類反應，一是更長碳鏈的VFA以及乳酸、丙酮酸和醇類等分解產生乙酸，二是同型產乙酸菌，利用CO2和H2的機組合進行產乙酸。兩相的水解酸化過程中產生的機酸，可能是甲酸、乙酸、丙酸、丁酸…以及乳酸中的任一種，也可能是未完降解的長鏈脂肪酸。

個人認為在實際工程中，兩相的分界線并不*分明，水解酸化相先后延伸至產乙酸甚至少量產甲烷都是經常遇見的。至于產甲烷相，它就沒不含水解酸化這兩個過程的時候，產甲烷相四個過程都會存在，只不過前兩個過程被之前的相分擔了一部分。乙酸化發生在哪里，這個過程應該大部分在后一相，兩相的定義并不是“水解酸化階段+乙酸化產甲烷階段”，只要在流程上將其主體分開即可叫做兩相，至于分界線模糊，沒關系。

基于水解和酸化兩個過程法分開的事實，三相取決于產乙酸和產甲烷是否可以分開。

對于三相分離器的工作原理大致可表述為：液固三相在體擾動和液體升流的下從下方進入三相分離器；污泥（固）撞擊在三相分離器上，上面吸附的沼泡釋放出來；沼體被三角形集罩收集；脫離體的泥水（固液相）穿過三相分離器集罩之間的縫隙，到達沉淀區；污泥（固）在沒體擾動的條件下沉淀，落回三相分離器下方。核心是體被收集和污泥沉淀。

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