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低溫靜電除塵器

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低溫靜電除塵器將煙塵排放濃度限值重點地區降至PM排放濃度限值，并給出了監測實施的時間表。低溫靜電除塵器鑒于中國煤種多變等特長期以來在電力行業除塵領域占據著的但電除...

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　　　　低溫靜電除塵器將煙塵排放濃度限值重點地區降至PM排放濃度限值，并給出了監測實施的時間表。低溫靜電除塵器鑒于中國煤種多變等特長期以來在電力行業除塵領域占據著的但電除塵器的除塵效率與粉塵比電阻有很大的關系。

低溫靜電除塵器技避免反電暈現象，從而提高除塵效率，不但能實當采用低溫省煤器時，還可節省能耗，同時去除煙氣中大部分的SO。隨著我國節能減排政策執行力度的進一步低溫電除塵技術概述低溫電除塵技術發展歷史在日本已有20年的應用歷史。在大型燃煤火電機組中推廣應用基MGGH管式氣氣換熱裝置使煙氣溫度在90℃左右運行的低溫電除塵技術，6500MW的業績，在三菱重工的煙氣處理系統中，低溫電除塵器出口31mg/Nm3.5，SO濃度大部分低于3.57mg/Nm3，濕法脫硫出口煙6mg/Nm4，濕式電除塵器出口煙塵濃度可達1mg/Nm3以下。目前日據不統。低溫電除塵技術簡介使得電除塵器入口煙從而使除塵器性能提高的技術。低溫電除塵技術是通過低溫省煤（MGGH）降低電除塵器入口煙氣溫度至酸露點溫度以90℃左右，使煙氣中的大部分SO在低溫省煤器或MGGH中冷凝形黏附在粉塵上并被堿性物質中和，大幅降低粉塵的比電阻，避免反電SO，當采用低溫省煤器時還可1所示，與傳統工藝路線布置不同的是，電除塵GGH熱回收器。

低溫靜電除塵器系統布置。是在電除塵器前布置低溫省煤器，具有節能的效果，是目前國2燃煤電廠煙氣治理島（低溫電除塵）典型系統布置圖一3是在電除塵器前布置MGGH，將煙氣溫度降低，同時將煙氣中回收的提高煙囪煙氣溫度，該工藝路線在日本3燃煤電廠煙氣治理島（低溫電除塵）典型系統布置圖二低溫電除塵技術特點與傳統電除塵器相比，低溫電除塵技術具有除塵效率高比電阻下降。低溫電除塵器將煙氣溫度降低到酸露點以下，由于煙氣溫特別是由于SO的冷凝，可大幅度降低粉塵的比電阻，避免反電暈現4所示）。在這種模式下省略除塵塔和濕式電除塵30mg/Nm3，通過濕法10mg/Nm3排放。粉塵比電阻與煙氣溫度的關系擊穿電壓上升。排煙溫度降低，使電場擊穿電壓上升，除塵效率提高。10℃，電場擊穿電壓將上升3%。02.1386tTTtUUTT擊U—實際擊穿電壓(V)；0U—溫度為T0時的擊穿電壓(V)；Tt=上升(℃)+273(K)；T=273K。煙氣量降低。由于排煙溫度降低，煙氣量相應下降，電除塵電場風速降低，可除去絕大部分SO氣態的SO將轉化為液態的硫酸霧。因粉塵總表面積很大，這為硫酸霧的凝結附著提供了良好的條D/S），即粉塵濃度（mg/Nm3）與硫酸霧濃度（mg/Nm3）之比大100時，煙氣中的SO去除率可達到95%以上，SO3質量濃度將低于1ppm（約3）。5所示，80℃～90℃的低溫電除塵系統除硫酸霧或SO效率明顯高于℃～150℃的常規電除塵系統。硫酸霧濃度變化趨勢當采用低溫省煤器時，節能效果明顯1臺1000MW機組低溫電除塵系統的節能效進行果計算分析，煙氣溫30℃，可回收熱量1.64×108kJ/h（相當于1.2噸標煤/h），節約濕式脫硫70t/h，同時，煙氣溫度降低后，實際煙氣量大大減少，這不僅可以IDF）的電耗約減少10%，脫硫系統用電量1.3%減小到1.0%。二次揚塵加劇從而導致二次6表示了煙氣溫度與ESP除ESP出口煙塵濃度的構成。從圖6可以看出，常規電除塵器中而低溫電除塵器中二次揚塵部分是主低溫電除塵器如不對二次揚塵采取煙塵排放量將會超過常規電除塵器，但在采取特別對策后，煙塵6煙氣溫度與ESP除塵效率及ESP出口煙氣濃度的構成低溫電除塵技術研究現狀低溫腐蝕問題MGGH中被降低至90℃左右，低于酸露點，使煙氣中的大SO在MGGH中冷凝，形成具有腐蝕性的硫酸霧。有日本學者的研究結ESP入口粉塵濃度可以保證SO3凝聚在粉塵表面，不會發生設10時，腐蝕率幾乎為零，三菱重工已交付的火電廠的低溫電除塵器灰硫比一般遠大于100，所示），當低溫電除塵器采用含硫量為2.5%的燃煤時，灰硫比在50～100當采用含硫量更高的燃煤時，為避免腐蝕，灰硫比應大于300灰硫比與腐蝕的關系IHI(石川島播磨)的業績中，對應的1.18%。美國應用的低溫電除塵器中，有電除塵器入口SO51.5mg/Nm3的報道。

低溫靜電除塵器降溫后SO氣體濃度為0.286mg/Nm3的試驗。日本各電廠的燃煤穩定，SO3濃度越高，發生腐蝕的風險會增加。低溫電除塵器對高硫煤在一定程度上解決了高硫煤總之，低溫電除塵器一般不存在腐蝕問題，但對高硫煤工況尚二次揚塵問題二次揚塵會對煙塵排放起決定性的作用，應采用防1）采用離線振打技術。在振打時關斷該通8所示），2）采用移動電極電除塵技術，日立主要采用這種3）出口封頭內設置收塵板式的出口氣流分布板，使部分來不及捕集或二8三菱重工離線振打配置圖采用離線振打技術增大了電除塵器尺寸，增加了成本和結構需要對隔離門進行維護，當一個室因振打而關閉時會破壞正常的氣流。灰斗堵塞問題）灰斗的卸灰角需增加；2）灰斗不僅需保溫，在下部還需用蒸汽加熱器或電加強化蒸汽加熱管并涂抹遠紅外線涂料，以保證下灰通暢；。國內外應用情況及典型案例分析20年的應用歷史，投運業績超過20個電廠，國外投運情況為低溫電除塵技術的國內應用提供2010年開始加大該技術研發，目前已有600MW機組投運業績。石川島播磨（IHI）的常陸那珂1號機組IHI）的常陸那珂1號機組1000MW燃煤電廠2003年12月投3%～5%的熱量，其工藝流程為：含SO的煙氣通過空氣預熱器將煙氣溫度從370℃降到138℃，通MGGH將煙氣溫度降至92℃，然后進入低溫電除塵器，出口煙塵濃度為3，出口煙氣溫度90℃，除塵效率為99.8%。脫硫裝置出口SO濃度3、塔內流速4.0m/s、石膏純度在95%以上、石膏含水率在10wt%以下，90℃左右，煙塵排放濃度小于8.0mg/Nm3且避由于脫硫系統的除塵效率較高，一般可達80%左右，因30mg/Nm3是合理的。

低溫靜電除塵器可按任意比率在輸送帶上進行混煤。對于含硫高的煤和次煙煤等對低溫電日本日立（Hitachi）碧南電廠4、5號機組“DeNOx系統+低溫電除塵器+DeSOx系統+濕式電除塵器”1000MW燃煤機組中，碧南4#、5#爐1000MW機組均為低溫電除塵器，分別于年、2006年投運。如圖9所示，進入移動電極電除塵器的煙氣溫度為80℃～℃，GGH進口粉塵濃度為5～30g/Nm3，低溫電除塵器出口煙塵濃度小于3，脫硫系統出口煙塵濃度3～5mg/Nm3，濕式電除塵器出口煙塵濃度～1.0mg/Nm3，煙囪入口SO濃度小于0.286mg/Nm3，此工藝通過移動電極9日本碧南電廠1000MW燃煤機組煙氣處理系統日本電源開發株式會社的橘灣火力發電站2號機組2號機組（1050MW）配套低溫2000年12月開始商業運轉，設計溫度90℃，測試溫度96℃，設計24.0mg/Nm3，測試低溫電除塵器煙塵出口濃度3，測試煙囪出口煙塵排放濃度為1mg/Nm3。30mg/Nm3，國外由于脫硫系這個低溫電除塵器煙塵出口濃度設計是合理的，實際上，低比如廣野電廠600MW機組低溫電除塵16.4mg/m3，橘灣電廠2號機組1050MW低溫電除塵器煙塵3.7mg/m3。國內應用案例也引起了國內業主的廣泛關注。福3#、兩臺600MW燃煤發電機組，每臺爐配套雙列雙室五電場2010年該機組電除塵器通過采用低溫電除塵技術，并對原電除前電場采用高頻電源（3#爐），對高低壓電控設備進行升級改造，93℃左右，低于94℃的煙氣酸露點。經測試，4#爐煙塵排放濃60mg/Nm3下降到20mg/Nm3，SO3脫除率為73.78%。2×660MW、低溫靜電除塵器第二發電廠2×1000MW機組等已經簽訂低低溫電除塵器核心問題及對策措施探討煙塵性質發生了很大的其核心問題主要有：電除塵器選型技術，煤種變化和高硫煤帶來的不良影選型技術面臨挑戰低溫電除塵器中的煙塵性質發生了根本性變化，不需研究針對性的選型技術，這是電除應加強機理研究，吸取國內外低溫電除塵器運行的實防止煤種變化和高硫煤帶來的不良影響SO3濃度越高，其對應的酸露點就越發生腐蝕的風險就會增加。特別要注意當鍋爐燃煤收到基硫的重量百分比高1.0%，尤其當高于1.5%時對低溫電除塵器的影響。防止二次揚塵粉塵附著力降低，二次揚塵加劇。因此低溫電除塵即振打清灰時，阻斷其一個或多個通道氣流通過，并與達到控制二次揚塵的目的；也可采用移動板式電除塵技術，防止灰斗腐蝕、堵灰SO黏附在粉塵上并被堿性物質吸收中和，收集下來的灰的流動性變65°。作為電除塵器的儲灰灰斗需要一定時間存灰，因此灰斗是電除塵器防腐的重點之一，因煙氣溫SO含量較高，因此灰斗板材宜采用ND鋼或內襯不銹鋼板，內2mm。為了防止因結露而引起堵塞，不僅需要較好的2/3。防止絕緣子室結露易引起絕緣子結露爬電甚至破損，因此絕緣子應有防止結選用合理的陰極線材料由于芒刺線放電較為強烈，需防止芒防止人孔門及周圍區域的腐蝕人孔門及其周因此雙層人孔門與煙氣接觸的內門應采用不銹在每個人孔門周圍約1米范圍內的殼體鋼板宜采用ND鋼或內襯不銹鋼結語運行穩定、維護工作量低等優點。該技術能滿足日益提高的(低于1%)的煤種，這樣的煤種正是低溫除塵系統的。另外，也存在著系統改造的可能性。原有從空預器出口至除只需根據此部的尺寸設計可進一步擴大在國外已歷經多個工程實踐的考驗，且已開始研究通過低CO2、Hg、NOx等。國內電除塵廠家從2010年開始逐步加正進行有益的探索和嘗試，應對其核心問題加強從工程實踐中吸取經驗。低溫靜電除塵器技術可作為環保型燃煤電廠的

關鍵詞：靜電除塵器除塵器濕法脫硫加熱器發電機

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