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主營產(chǎn)品： 冷卻塔，冷水機 |
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更新時間：2018-04-19 03:04:52瀏覽次數(shù)：144
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常熟10噸-15噸-20噸冷卻塔
：楊
生產(chǎn)良研冷卻塔的各種類型！
常熟10噸-15噸-20噸冷卻塔宗旨：以生產(chǎn)優(yōu)質(zhì)的產(chǎn)品，明理的價格，以誠實誠信，“自己是用戶"的售后服務為理念作為公司發(fā)展的方向。誠信鑄造南通冷卻塔品牌，服務編織未來。謝謝合作。
公司對冷卻塔的研究實例：摘 要：設計加工了 1︰200 縮尺比某超大型冷卻塔氣彈模型和剛體測壓模型，對不同塔距雙塔組合、四類典型
工程場地單塔風振響應進行氣彈模型測振風洞試驗，比較了雙塔塔距、來流方向角和流場條件對于冷卻塔塔筒風
振系數(shù)的影響；結(jié)合東南沿海某工程場地冷卻塔群塔及周邊建筑物組合形式，采用剛體模型測壓試驗和氣彈模型
測振試驗比較了復雜場地條件多塔比例系數(shù)和風振系數(shù)，表明工程場地中與冷卻塔同等尺寸其他建筑作為施擾物
的重要影響。上述試驗結(jié)論與我國冷卻塔荷載規(guī)范進行了詳細對比，指出現(xiàn)行規(guī)范在適用新建超大型冷卻塔工程
需要改進的方面。
關鍵詞：冷卻塔；風洞試驗；氣彈模型；風振系數(shù)；群塔比例系數(shù)；干擾效應
大型冷卻塔設計中風荷載是重要的控制因素，
其風荷載作用下表面氣動力分布、風振響應動力放
大效應和群塔干擾效應歷來為結(jié)構(gòu)工程師所關注。
許多國家冷卻塔風荷載規(guī)范規(guī)定了可忽略群
塔干擾效應的中心塔距，認為冷卻塔群塔中心距小
于該塔距時，有可能隨風向的改變而互相干擾，產(chǎn)生“通道"或“屏蔽"效應，從而改變了冷卻塔表
面的風壓分布及大小。我國冷卻塔規(guī)范 NDGJ5-88
[1]
補充說明條文中指出：“結(jié)構(gòu)計算時，國外通常采
用加大風壓系數(shù)來考慮塔群的影響。如聯(lián)邦德國
Herzog 博士建議風壓乘以 1.25，英國 BS4485 規(guī)定
塔群影響風壓系數(shù)取用 1.0―1.3，聯(lián)邦德國和法國
有的規(guī)定塔群影響系數(shù)采用 1.0―1.15"。除了不同
國家規(guī)范及學者關于群塔效應比例系數(shù)取值存在
差異外，對于忽略干擾效應zui小相鄰塔距亦有不同
規(guī)定。我國規(guī)范和英國 BTR 規(guī)范
[2]
規(guī)定相鄰塔距
D
L
超出1.5倍塔底直徑R
b
時，群塔比例系數(shù)K
m
=1.0；
法國“Regles Professionlles"規(guī)范
[3]
指出，僅當
D
L
≥3.0R
b
時，K
m
=1.0，當 D
L
=2.0R
b
時，K
m
=1.15。
比較各類規(guī)范，我國冷卻塔荷載條款可能會低估結(jié)
構(gòu)表面風載取值，有必要結(jié)合目前*的風洞試驗
技術重新認識該問題。
隨著我國日新月異的電廠冷卻塔工程發(fā)展態(tài)
式，近年來超大型(冷卻塔高度≥165m)、高密度布
置(周圍具有與冷卻塔同等規(guī)模尺寸其他建筑)冷卻
塔群不斷興建，超出了我國冷卻塔規(guī)范塔高的zui小
要求
[1,4]
，且東南沿海新建超大型冷卻塔面臨登陸強
臺風考驗，評價此類特殊條件下冷卻塔群塔干擾及
風振效應變得非常緊迫。
近幾年，針對冷卻塔抗風問題已展開了較為廣
泛的研究工作
[5―7]
，風洞試驗為其中有效手段之一，
主要采用剛體模型表面同步測壓和基底高頻天平
測力試驗方法。目前各類風洞試驗大都基于確定的
工程項目背景，研究工作缺少系統(tǒng)性，且無法直接
獲得冷卻塔風振響應情況；冷卻塔氣彈模型試驗亦
有初步嘗試，但從其具體技術環(huán)節(jié)來看，尚有許多
不合理的地方
[7―8]
，一定程度上限制了冷卻塔氣彈
模型風洞試驗結(jié)果的工程應用。針對冷卻塔傳統(tǒng)氣
彈模型存在的問題，以東南沿海某超大型冷卻塔為
例(塔高 177.146m，塔頂外半徑 41.130m，喉部中面
半徑 39.108m，進風口中面半徑 67.347m)，采用等
效梁格法
[9]
設計加工冷卻塔氣彈模型，在同濟大學
TJ-3 風洞中，詳細研究了雙塔之間干擾效應隨塔距
及風向角的變化關系；比較了 A 類、B 類、C 類、
D 類四類典型場地條件下，冷卻塔單塔風振系數(shù)分
布情況并與規(guī)范值進行了比較；采用剛體模型表面
測壓及氣彈模型測振試驗方法，定量地比較了實際
工程場地群塔布置形式及周邊建筑物對于群塔比
例系數(shù)和風振系數(shù)的影響。
1 試驗模型
按 1︰200 縮尺比制作冷卻塔氣彈模型及測外
壓模型(圖 1(a)和圖 1(b))。冷卻塔氣彈模型的剛度
*由模型空間鋼梁骨架提供，選用多種厚度規(guī)格
鍍鋅薄鋼片作為骨架用材，其環(huán)向與子午向分別為
14 條和 36 條正交薄鋼片。根據(jù)冷卻塔筒壁彎曲、
扭轉(zhuǎn)剛度和軸向剛度的相似比要求，設計加工可調(diào)
厚度和寬度薄矩形截面鋼片骨架，其軸線與實際冷
卻塔筒壁*。按照幾何外形相似要求，選用具有
可張拉性能的彈性、輕質(zhì)薄膜整體張貼在鋼骨架外
表面模擬冷卻塔結(jié)構(gòu)的氣動外形，外衣本身不提供
剛度且表面不留縫隙，張緊后的外衣在風速作用下
不會出現(xiàn)明顯的局部風振和變形。根據(jù)冷卻塔質(zhì)量
系統(tǒng)相似比的要求，扣除鋼骨架和外衣所提供的實
際質(zhì)量，在正交薄鋼片節(jié)點附加銅塊配重補充不足
質(zhì)量。冷卻塔測外壓模型采用有機玻璃板材熱塑制
成，具有足夠的強度和剛度，在試驗風速下不易發(fā)
生變形和振動現(xiàn)象。冷卻塔模型表面繞流分布、
Reynolds 數(shù)和 Strouhal 數(shù)效應采用調(diào)整表面粗糙度、
來流風速和紊流度等方法修正模擬，限于篇幅具體
過程詳見文獻[10―11]。
對于氣彈模型，利用激光位移計沿塔筒環(huán)向同
步測量八個方向的風振位移響應，沿子午向測量六
個不同高度處的風振位移；對于剛體測壓模型，在
待測冷卻塔外表面沿子午向和環(huán)向布置 12×36=432
個測壓點。兩類模型測振斷面及表面測壓點布置如
圖 1(c)所示。
