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[]研究了 1︰200 縮尺比某超大型冷卻塔氣彈模型和剛體測壓模型，對不同塔距雙塔組合、四類典型
工程場地單塔風振響應進行氣彈模型測振風洞試驗，比較了雙塔塔距、來流方向角和流場條件對于冷卻塔塔筒風
振系數的影響；結合東南沿海某工程場地冷卻塔群塔及周邊建筑物組合形式，采用剛體模型測壓試驗和氣彈模型
測振試驗比較了復雜場地條件多塔比例系數和風振系數，表明工程場地中與冷卻塔同等尺寸其他建筑作為施擾物
的重要影響。上述試驗結論與我國冷卻塔荷載規范進行了詳細對比，指出現行規范在適用新建超大型冷卻塔工程
需要改進的方面。大型冷卻塔設計中風荷載是重要的控制因素，
其風荷載作用下表面氣動力分布、風振響應動力放
大效應和群塔干擾效應歷來為結構工程師所關注。
許多國家冷卻塔風荷載規范規定了可忽略群
塔干擾效應的中心塔距，認為冷卻塔群塔中心距小
于該塔距時，有可能隨風向的改變而互相干擾，產生“通道"或“屏蔽"效應，從而改變了冷卻塔表
面的風壓分布及大小。我國冷卻塔規范 NDGJ5-88
[1]
補充說明條文中指出：“結構計算時，國外通常采
用加大風壓系數來考慮塔群的影響。如聯邦德國
Herzog 博士建議風壓乘以 1.25，英國 BS4485 規定
塔群影響風壓系數取用 1.0―1.3，聯邦德國和法國
有的規定塔群影響系數采用 1.0―1.15"。除了不同
國家規范及學者關于群塔效應比例系數取值存在
差異外，對于忽略干擾效應zui小相鄰塔距亦有不同
規定。我國規范和英國 BTR 規范
[2]
規定相鄰塔距
D
L
超出1.5倍塔底直徑R
b
時，群塔比例系數K
m
=1.0；
法國“Regles Professionlles"規范
[3]
指出，僅當
D
L
≥3.0R
b
時，K
m
=1.0，當 D
L
=2.0R
b
時，K
m
=1.15。
比較各類規范，我國冷卻塔荷載條款可能會低估結
構表面風載取值，有必要結合目前*的風洞試驗
技術重新認識該問題。